Пособие по расчету металлических конструкций

Пособие к СНиП II-23-81 Пособие по проектированию стальных конструкций опор воздушных линий (ВЛ) электропередачи и открытых распределительных устройств (ОРУ) подстанций напряжением свыше 1 кВ

ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛЮЦИИ ВСЕСОЮЗНЫЙ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПРОЕКТНО-ИЗЫСКАТЕЛЬСКИЙ
И НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМ И ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ
(ЭНЕРГОСЕТЬПРОЕКТ) МИНЭНЕРГО СССР

ПОСОБИЕ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ОПОР ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ (ВЛ) ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
И ОТКРЫТЫХ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ (ОРУ)
ПОДСТАНЦИЙ НАПРЯЖЕНИЕМ СВЫШЕ 1 КВ
(к СНиП
II -23-81*)

Центральный институт типового проектирования

Рекомендовано к изданию научно-техническим советом Энергосетьпроекта Минэнерго СССР.

Содержит рекомендации по расчету конструкций опор и их элементов и примеры расчета.

При пользовании Пособием необходимо учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборнике изменений к строительным нормам и правилам» Госстроя СССР и информационном указателе «Государственные стандарты СССР» Госстандарта СССР

Настоящее Пособие разработано с целью конкретизации основных положений СНиП II-23-81* «Стальные конструкции» применительно к проектированию стальных конструкций опор воздушных линий (ВЛ) электропередачи и открытых распределительных устройств (ОРУ) подстанций. Все ссылки на указания СНиП II-23-81* сделаны с учетом их изменений.

В Пособии содержатся также рекомендации по расчету конструкций опор и их элементов, отсутствующие в СНиП II-23-81*, и примеры расчета.

Разработано Северо-Западным отделением Энергосетьпроекта Минэнерго СССР (д-р техн. наук А.А. Зевин, канд. техн. наук А.И. Курносов, инженеры Е.М. Бухарин, Б.М. Клебанов, Е.Н. Колбанев, И.Г. Падва, С.А. Штин).

1 . ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1 . Проектирование стальных конструкций опор ВЛ и ОРУ следует производить в соответствии со СНиП II-23-81 *, с учетом рекомендаций Руководства и Пособия, указанных в списке литературы.

При расчетах конструкций опор ВЛ и ОРУ необходимо учитывать требования СТ СЭВ 384-76 и СТ СЭВ 3972-83.

Нагрузки на конструкции определяются в соответствии с [ 7] и [ 5].

1.2 . Конструкции высотой до 100 м рекомендуется проектировать из открытых горячекатаных и замкнутых многогранных профилей. Конструкции специальных опор ВЛ больших переходов высотой более 80 м допускается проектировать с применением бесшовных горячедеформированных труб.

Применение бесшовных горячедеформированных труб в других конструкциях не допускается.

1.3 . Отдельные элементы опор, работающие на растяжение (оттяжки, тяги, затяжки), рекомендуется выполнять из стальных канатов или из круглой стали.

1.4 . При проектировании конструкций опор ВЛ и ОРУ следует соблюдать указания [ 6 ].

Для защиты от коррозии конструкций с болтовыми соединениями (кроме соединений на высокопрочных болтах), а также болтов, гаек и шайб рекомендуется горячее цинкование методом погружения в расплав. В отдельных случаях допускается применение лакокрасочных покрытий, а для крепежных изделий — гальваническое цинкование. При экономическом обосновании допускается применение атмосферо- и коррозионно-стойких сталей.

Оттяжки из оцинкованных спиральных канатов из высокопрочной проволоки следует, кроме того, покрывать защитной электротехнической смазкой (ЗЭС).

Технические требования к качеству покрытия методом горячего цинкования, правила приемки и методы контроля стальных опор ВЛ и ОРУ приведены в ОСТ 34-29-582-82, крепежных изделий — в ОСТ 34-29-566-82.

2 . МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И СОЕДИНЕНИЙ

2.1 . В зависимости от степени ответственности конструкций ВЛ и ОРУ, а также условий эксплуатации они разделяются на четыре группы.

Рекомендации по применению марок стали, предложенных в качестве основных, для стальных конструкций ВЛ и ОРУ, входящих в эти группы, в зависимости от расчетной температуры района строительства приведены в табл. 1.

Категория стали при расчетной температуре района строительства, °С

Группа 1. Сварные специальные опоры больших переходов высотой более 60 м

Группа 2. Сварные опоры ВЛ независимо от напряжения ВЛ (за исключением опор больших переходов), сварные опоры ошиновки и под выключатели ОРУ независимо от напряжения ОРУ, сварные опоры под оборудование ОРУ напряжением 500 кВ и более, а также специальные опоры больших переходов группы 1 при отсутствии сварных соединений

Группа 4. Сварные и болтовые конструкции кабельных каналов, детали путей перекатки трансформаторов, трапы, лестницы, ограждения, ограды и другие вспомогательные конструкции ОРУ и ВЛ

а — в районах строительства с расчетной температурой -30 °С > t ≥ -40 °С применять толщину не более 10 мм;

б — в районах строительства с расчетной температурой -50 °С > t ≥ -65 °С при толщине проката не более 11 мм допускается применять сталь категории 12;

в — применять только для опорных плит башмаков;

знак «+» означает, что категорию стали и требования к ней указывать в проекте не следует;

знак «-» означает, что данную марку стали в районе строительства с указанной расчетной температурой применять не следует.

Примечания : 1. Расчетная температура района строительства принимается в соответствии с указанием п. 2.2 .

2. Обозначения марок стали, поставляемой по ТУ 14-1-3023-80, даны для групп прочности 1 и 2, которые следует указывать в заказе.

3. Применение углеродистой стали по ГОСТ 380-71 допускается только при невозможности получения марок стали по ТУ 14-1-3023-80.

4. Указанные категории стали относятся к фасонному и листовому прокату толщиной не менее 5 мм и к круглой стали диаметром не менее 12 мм. При толщине фасонного и листового проката менее 5 мм приведенные в таблице марки стали применяются без требований по ударной вязкости. За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки. Марки круглой стали и условия их применения в оттяжках опор приведены в п. 2.11 и табл. 4 .

5. Применение круглой стали диаметром менее 12 мм допускается только для слабонагруженных элементов конструкций группы 4.

6. Марки стали для бесшовных горячедеформированных труб следует принимать в соответствии с указанием п. 2.3 .

При технико-экономическом обосновании допускается также использование других марок стали в соответствии с табл. 50* [ 1] в зависимости от групп конструкций и расчетной температуры климатических районов строительства.

Для оттяжек из круглой стали указания по применению ее марок приведены в п. 2.11.

В районах с расчетной температурой -40 °С > t ≥ -45 °С в конструкциях опор с соединениями на болтах (при отсутствии сварки) допускается применение углового и листового проката из углеродистой стали марок Ст3 и 18Гпс.

2.2 . При выборе марок стали за расчетную температуру района строительства принимается:

для опор ВЛ 1150 кВ и более, а также для опор больших переходов (независимо от напряжения ВЛ), для опор ошиновки, опор под выключатели и оборудование ОРУ напряжением 1150 кВ и более — температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,98 по гр. 20 таблицы «Температура наружного воздуха» [ 4];

для всех других конструкций (независимо от напряжения ВЛ и ОРУ) — температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 по гр. 21 таблицы «Температура наружного воздуха» [ 4] или расчетная температура климатических районов строительства по табл. 50* [ 1].

2.3 . Для бесшовных горячедеформированных труб, рекомендованных к применению в специальных опорах больших переходов, необходимо применять следующие марки стали:

в климатических районах строительства с расчетной температурой t ≥ -40 °С — марку 20 по ГОСТ 8731-74 с дополнительным требованием к ударной вязкости не менее 30 Дж/см 2 при температуре минус 20 °С;

в районах строительства с расчетной температурой -40 °С > t ≥ -50 °С — марку 09Г2С по ГОСТ 8731-74 * с дополнительным требованием к ударной вязкости не менее 40 Дж/см 2 при температуре минус 40 °С при толщине стенки трубы до 9 мм и 35 Дж/см 2 — при толщине стенки 10 мм и более или марку 16Г2АФ по ТУ 14-3-829-79;

в районах строительства с расчетной температурой -50 °С > t ≥ -65 °С- марку 09Г2С по ТУ 14-3-500-76.

2.4 . Литые детали следует проектировать из углеродистой стали марок 35Л и 45Л, удовлетворяющих требованиям для II или III групп отливок по ГОСТ 977-75*.

2.5 . Для сварки стальных конструкций следует применять материалы, соответствующие материалу свариваемых элементов и обеспечивающие требуемые свойства сварных соединений и надлежащую технологию их выполнения. Рекомендуемые материалы для ручной сварки и указания по их применению приведены в табл. 2 .

В случаях применения механизированных способов сварки следует руководствоваться указаниями табл. 55* [ 1] и табл. 1 [ 2].

Группа конструкций по табл. 1

Расчетная температура района строительства, °С

Типы электродов (по ГОСТ 9467-75 )

18Гсп; 18Гпс; ВСт3сп

2.6 . Для болтовых соединений следует применять стальные болты и гайки, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 1759-70*. Болты следует назначать по табл. 3 и ГОСТ 15589-70 *, ГОСТ 15591-70 *, ГОСТ 7796-70 *, ГОСТ 7798-70 *, а при ограничении деформаций соединений — по ГОСТ 7805-70 *.

Технологические требования по ГОСТ 1759-70*

расчетная температура района строительства, °С

условия работы болтов

класс прочности (по табл. 1 )

дополнительные виды испытаний (по табл. 10 )

марка стали болтов

В конструкциях опор ВЛ и ОРУ высотой до 100 м

Растяжение или срез

В конструкциях опор ВЛ и ОРУ высотой более 100 м

Растяжение или срез

Растяжение или срез

Растяжение или срез

* Требуется дополнительный последующий отпуск при t = 650 °С.

Примечания : 1. При заказе болтов классов прочности 6.6 и 8.8 следует указывать марки стали.

2. При заказе болтов классов прочности 4.8 и 5.8 необходимо указывать, что применение автоматной стали не допускается.

3. При заказе болтов классов прочности 4.8, 5.8 и 8.8, подлежащих цинкованию, необходимо указывать, что цинкование должно производиться с обязательным обезводораживанием.

По согласованию с заводом-изготовителем рекомендуется применение болтов с укороченной резьбой по ОСТ 34-13-021-77. Болты следует назначать с крупным шагом резьбы.

Применение болтов с подголовком и с резьбой до головки не допускается.

2.7 . Гайки следует применять по ГОСТ 5915-70 * и по ГОСТ 15521-70 : для болтов классов прочности 4.6, 4.8, 5.6 и 5.8 — гайки класса прочности 4; для болтов классов прочности 6.6 и 8.8 — гайки классов прочности соответственно 5 и 6. Гайки должны быть с крупным шагом резьбы.

Смотрите так же:  98 приказ мининформсвязи

2.8 . Шайбы должны применяться:

плоские — по ГОСТ 11371-78* из стали марки ВСт3кп2 по ГОСТ 380-71*;

пружинные — по ГОСТ 6402-70*, тяжелые или нормальные из стали марки 65Г — по ГОСТ 1050-74.

Цинкование пружинных шайб должно производиться с обязательным обезводораживанием. Оцинкованные пружинные шайбы должны удовлетворять требованиям ГОСТ 6402-70*.

2.9 . Фундаментные (анкерные) болты и U -образные болты для крепления оттяжек следует проектировать в районах с расчетной температурой:

t ≥ -40 °С — из стали марки ВСт3сп2 по ГОСТ 380-71* или, при соответствующем обосновании, из стали марок 09Г2С-2 и 10Г2С1-2 по ГОСТ 19281-73*;

-40 °С > t ≥ -50 °С — из стали марок 09Г2С-12 и 10Г2С1-12 по ГОСТ 19281-73;

-50 °С> t ≥ -65°С — из стали марок 09Г2С-8 и 10Г2С-8.

При расчетной температуре района строительства -50 °С > t ≥ -65°С низколегированные стали марок 09Г2С-8 и 10Г2С1-8 должны иметь ударную вязкость не менее 30 Дж/см 2 при температуре испытания минус 60 °С.

Для получения гарантированной ударной вязкости не менее 30 Дж/см 2 болты с диаметром резьбы свыше 30 мм допускается подвергать следующей термической обработке:

нормализации — с диаметром резьбы до 56 мм включ.;

термическому улучшению — с диаметром резьбы свыше 56 мм.

Термической обработке допускается подвергать как готовые изделия, так и исходный материал.

Для фундаментных и U -образных болтов резьба должна быть с крупным шагом.

2.10 . Гайки для фундаментных и 11-образных болтов диаметром до 48 мм следует применять для болтов из стали марок:

ВСт3сп2 — класса прочности 4 по табл. 2 ГОСТ 1759-70*;

09 Г2С-2, 09Г2С-12, 09Г2С-8, 10Г2С1-2, 10Г2С1-12, 10Г2С1-8 — класса прочности не ниже 5 по табл. 2 ГОСТ 1759-70*.

Гайки для фундаментных и U -образных болтов диаметром 48 мм и менее следует применять по ГОСТ 5915-70*, для болтов диаметром свыше 48 мм — по ГОСТ 10605-72*, а изготавливать из стали тех же марок, что и болты. Гайки следует применять с крупным шагом резьбы.

2.11 . Для гибких элементов опор (оттяжек, вантовых траверс) рекомендуется применять стальные спиральные канаты (раскручивающиеся или нераскручивающиеся) по ГОСТ 3063-80 , ГОСТ 3064-80 из оцинкованной проволоки высшей марки для средних или жестких агрессивных условий работы.

Оцинкованная проволока для жестких агрессивных условий работы назначается для ВЛ, сооружаемых в районах соленых озер, морского побе режья, химических предприятий и в других районах с повышенной степенью агрессивности среды.

Для опор с железобетонными стойками, заделанными в грунт, оттяжки допускается выполнять из круглой стали, марки которой следует принимать по табл. 4.

Категория стали при расчетной температуре района строительства, °С

Примечание . Знак «-» означает, что данную марку стали в районе строительства с указанной расчетной температурой применять не следует.

2.12 . Марки применяемой стали и группы прочности по ТУ 14-1-3023-80, классы прочности болтов, типы электродов для сварки, а также дополнительные требования к поставляемым стали, болтам, канатам следует указывать на чертежах КМ (конструкции металлические), КМД (конструкции металлические, деталировка) стальных конструкций и в документации по заказу.

2.13 . Физические характеристики материалов приведены в табл. 63 и 64 [ 1 ].

3 . РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ. УЧЕТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ И НАЗНАЧЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

3.1 . Расчетные сопротивления проката и труб, сварных и болтовых соединений, отливок для различного вида напряженных состояний, расчетные сопротивления растяжению стальных канатов и фундаментных (анкерных) болтов следует определять по разд. 3 [ 1 ].

Расчетные сопротивления растяжению, сжатию и изгибу круглой стали марок, рекомендованных к применению табл. 50 [ 1] по ГОСТ 380-71* и ГОСТ 19281-73*, определяются по табл. 51 [ 1] как для фасонного проката, при этом за толщину проката принимается диаметр круглой стали.

3.2 . Расчетное сопротивление растяжению U -образных болтов для крепления оттяжек опор следует определять по формуле (2) [ 1 ] или по табл. 5 .

Диаметр болта, мм

Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см 2 ), растяжению U -образных болтов из стали марок

3.3 . Расчетные сопротивления (усилия) растяжению деталей линейной арматуры (талрепов, скоб и др.), применяемой в конструкциях опор, следует принимать равными 0,8 минимального разрушающего усилия, гарантируемого для них каталогами ВПО «Союзэлектросетьизоляция» Минэнерго СССР. При расчете этих деталей следует также учитывать коэффициенты условий работы по поз. 3 табл. 44 [ 1 ], предусмотренные для расчета оттяжек из канатов.

УЧЕТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ И НАЗНАЧЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ

3.4 . При расчете стальных конструкций и соединений следует учитывать коэффициенты:

надежности по назначению γn ;

условий работы γc и работы соединения γb .

При расчете стальных опор ВЛ и ОРУ коэффициент надежности по назначению γn принимается равным 1,0.

Коэффициент надежности γu = 1,3 учитывается при расчете на прочность:

растянутых элементов из уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, в местах их крепления — по формуле ( 6);

элементов с учетом хрупкого разрушения — по формуле (118) [ 1].

Коэффициенты условий работы ус принимаются по табл. 6* и 44* и прил. 4* [ 1].

При расчете деталей линейной арматуры, применяемой в растянутых элементах конструкций, коэффициент γc следует назначать в соответствии с указаниями поз. 3 табл. 44* [ 1].

Коэффициент условий работы γc по поз. 5 табл. 6* [ 1] должен учитываться также при расчете стыковых сварных соединений затяжек, оттяжек, тяг, подвесок, выполненных из прокатной стали.

При расчете на прочность растянутого пояса по п. 4.20 коэффициент γc определяется по формуле ( 5).

Коэффициенты условий работы соединения γb принимаются по табл. 35* и п. 15.14* [ 1] при расчете болтовых соединений.

4 . РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИЙ И ИХ ЭЛЕМЕНТОВ

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

4.1 . Стальные конструкции опор ВЛ и ОРУ следует рассчитывать на устойчивость в целом; подлежат проверке также прочность и устойчивость отдельных частей и элементов конструкций.

В необходимых случаях (если по [ 1] ограничиваются максимальные деформации или расчет выполняется по деформированной схеме) должен выполняться также расчет перемещений. Случаи, когда ограничиваются максимальные деформации и их предельные значения, приведены в п. 15.12 [ 1].

4.2 . Расчетные схемы и основные предпосылки расчета должны отражать действительные условия работы стальных конструкций. Расчет, как правило, может выполняться по недеформированной схеме (без учета изменения геометрии конструкции при действии нагрузки). По деформированной схеме необходимо рассчитывать конструкции, деформации которых существенно влияют на распределение усилий в элементах, в частности стойки опор на оттяжках, одностоечные свободно стоящие опоры из гнутого многогранного профиля, опоры с гибкой (вантовой) траверсой.

4.3 . Пространственные решетчатые конструкции следует, как правило, рассчитывать как единые пространственные системы в комплексе с фундаментами и основанием. При разделении пространственных систем на отдельные плоские конструкции следует учитывать взаимодействие их между собой и основанием.

Расчеты следует выполнять, как правило, на ЭВМ.

При проектировании пространственных свободно стоящих анкерных, угловых и концевых опор с перекрестной решеткой, устанавливаемых на раздельные фундаменты с вертикальными стойками (грибовидные, свайные и др.), рекомендуется в уровне верха фундаментов предусматривать распорки или диафрагмы для исключения дополнительных усилий, вызываемых взаимными перемещениями верха фундаментов.

При отсутствии распорок усилия следует определять с учетом этих перемещений.

В опорах с треугольной, раскосной и полураскосной решетками установка распорок в уровне верха фундаментов обязательна для всех типов опор.

4.4 . При расчете опор на оттяжках следует оттяжки рассматривать как растяжимые гибкие нити. Для опор, у которых верхние концы оттяжек крепятся на высоте не более 40 м, допускается усилия в оттяжках определять как в односторонних гибких связях (не воспринимающих сжимающие напряжения). Необходимо учитывать, что фактическое начальное (монтажное) натяжение оттяжек может отличаться от проектного на ±20 %.

4.5 . Трубчатые элементы опор должны быть рассчитаны на резонанс в ветровом потоке в соответствии с указаниями пп. 7.1 — 7.8 [ 8 ].

4.6 . Оптимизация параметров опор должна выполняться путем экономического анализа сооружения в целом, т.е. с учетом расходов на закрепления в основании. Для промежуточных опор оптимальные параметры должны определяться из условия минимума расходов на единицу длины ВЛ.

ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.7 . Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию, следует выполнять по пп. 5.1 и 5.2 [ 1 ]. Для элементов, ослабленных отверстиями, в формулах (5) и (6) [ 1 ] под An следует понимать меньшую из площадей сечения нетто — по сечению, нормальному к оси, или по «зигзагу» (черт. 1 ).

Черт. 1 . Расчетные сечения нетто по сечению, нормальному к оси, и по «зигзагу»

При определении расчетного сопротивления (усилия) растяжению стальных канатов оттяжек по п. 3.9 [ 1] необходимо учитывать коэффициент условий работы оттяжек в соответствии с указаниями п. 15.4* [ 1].

4.8 . Расчет на устойчивость сплошностенчатых сжатых элементов следует выполнять по пп. 5.3 — 5.5 [ 1 ].

4.9 . Сжатые стержни из одиночных уголков (пояса и раскосы) должны, как правило, рассчитываться на устойчивость с учетом эксцентричного приложения продольных сил. Допускается рассчитывать их как центрально-сжатые элементы, а эксцентриситет учитывать посредством умножения расчетных сжимающих усилий на коэффициент αm для пояса и αd для раскоса. Указания по определению этих коэффициентов приведены в п. 15.10* [ 1 ].

Коэффициент α следует учитывать одновременно с коэффициентом γc .

4.10 . При определении гибкостей λ = lef / i сжатых и растянутых стержней из одиночных равнополочных уголков расчетные длины lef уголков и их радиусы инерции i следует принимать в соответствии с указаниями пп. 6.1 — 6.7 и разд. 15* [ 1 ].

Ряд случаев, не отраженных в [ 1], приведен в табл. 6 и на черт. 2 (на схемах узлы крепления решетки к поясам в смежных гранях совмещены).

Пояса по черт. 2 , ад

Примечание . Приведенные рекомендации по определению lef и i для раскосов по черт. 2 ,в относятся к случаю, когда один раскос сжат, а другой растянут.

При прикреплении раскосов с помощью фасонок коэффициенты расчетной длины раскосов необходимо определять по примеч. 2 к табл. 15* [ 1].

Для элементов шпренгелей расчетные длины lef и радиусы инерции i следует определять как для основных раскосов.

4.11 . Расчетные длины диагональных пересекающихся элементов диафрагмы из одиночных уголков, если один элемент сжат, а другой растянут, принимаются равными половине длины диагонали, а расчетный радиус инерции i = imin .

Если оба элемента сжаты, расчетная длина равна полной длине элемента, а i = ix .

4.12 . При определении расчетных длин элементов решетки опор из одиночных равнополочных уголков и их расчетных радиусов инерции в случаях, не рассмотренных в пп. 4.10 и 4.11 , необходимо учитывать следующие условия:

Смотрите так же:  Список документов для получения пособия на ребенка до 15 лет

если стержень закреплен только по концам, расчетная длина принимается равной геометрической, а расчетный радиус инерции i = imin ;

Черт. 2 . Схемы шпренгельной решетки

ас раскреплением раскоса из плоскости грани средней части опоры; б — без раскрепления раскоса из плоскости грани средней части опоры; в — без диафрагмы в средней части опоры; г — с ромбической решетчатой диафрагмой в нижней части опоры; д — с треугольной решетчатой диафрагмой в нижней части опоры

если стержень имеет промежуточные закрепления, препятствующие перемещениям закрепляемых точек в плоскости как одной, так и второй полки, расчетная длина принимается равной максимальному расстоянию между закреплениями, а расчетный радиус инерции i = imin ;

если промежуточные закрепления препятствуют перемещениям закрепляемых точек только в плоскости одной полки, расчетная длина принимается равной расстоянию между концевыми закреплениями, а расчетный радиус инерции i = ix ;

если одно промежуточное закрепление препятствует перемещению в плоскости только одной полки и делит закрепляемый стержень на участки неравной длины, необходимо выполнить две проверки устойчивости стержня:

а) в плоскости нераскрепленной полки, принимая расчетную длину равной расстоянию между концевыми закреплениями, при этом расчетный радиус инерции i = ix ;

б) на длине, равной максимальному расстоянию от промежуточного закрепления до концевого, при этом расчетный радиус инерции i = imin .

4.13 . Предельные (максимальные) гибкости сжатых элементов приведены в табл. 19* [ 1 ]. Предельные гибкости, растянутых элементов не должны превышать значений, приведенных в табл. 20* [ 1 ].

4.14 . Расчет на устойчивость составных сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, следует выполнять по п. 5.6 [ 1 ]. При этом наибольшая гибкость всего стержня λ для сечений типов 2 и 3, входящая в формулы табл. 7 [ 1 ], вычисляется в соответствии с указаниями п. 15.5 [ 1 ]. Для сечения типа 1 гибкость λy может быть найдена по формуле (149) [ 1 ], где b — расстояние между осями II поясов.

Для составных стержней ступенчато-переменного сечения, ветви которых соединены планками, значения величин λ 1 , λ 2 , λ 3 , а также n , n 1 , n 2 , n 3 , входящих в формулы ( 14) — ( 18) табл. 7 [ 1 ], следует определять для каждого участка постоянного сечения и в расчет вводить максимальные из этих значений.

При соединении ветвей решетками в формулах ( 20) — ( 22) табл. 7 [ 1 ] значения слагаемых α 1 A / Ad 1 , A ( α 1 / Ad 1 + α 2 / Ad 2 ) и α 1 × 2 A /(3 Ad ) — также следует принимать максимальными из значений, определенных для участков постоянного сечения.

4.15 . Расчет составных элементов из уголков, швеллеров и т.п., соединенных вплотную или через прокладки, следует выполнять по п. 5.7 [ 1 ].

4.16 . Расчет соединительных элементов (планок, решеток) центрально-сжатых составных стержней должен выполняться по пп. 5.8* — 5.10 [ 1 ].

4.17 . Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, следует выполнять по п. 5.11 [ 1 ].

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДВЕРЖЕННЫХ ДЕЙСТВИЮ ОСЕВОЙ СИЛЫ С ИЗГИБОМ

4.18 . Расчет на прочность внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых сплошностенчатых элементов должен выполняться по пп. 5.24*, 5.25 и 5.28 [ 1 ].

4.19 . Элементы из одиночных уголков (пояса траверс, стоек и др.), к которым примыкают раскосы, должны рассчитываться на прочность с учетом изгибающих моментов от внецентренного приложения составляющих усилий в раскосах Nmd , направленных вдоль оси пояса. При креплении раскосов на сварке расчет выполняется как растянуто- или сжато-изгибаемых элементов относительно главных центральных осей сечения брутто.

При болтовых соединениях расчет должен выполняться по сечению нетто. При расчете можно пользоваться следующей формулой, исключающей необходимость определения положения главных центральных осей сечения, ослабленного отверстиями, и моментов инерции сечения нетто относительно этих осей:

( 1)

где N — нормальная сила в рассматриваемом сечении;

An — меньшая из площадей нетто уголка — по сечению, нормальному к оси пояса, или по «зигзагу» (см. черт. 1);

M xn , Myn — изгибающие моменты относительно осей xn и yn от внецентренного приложения усилий, передаваемых раскосами, в сечении, примыкающем к узлу со стороны рассматриваемой панели;

I xn , Iyn , Ixn , yn — моменты инерции сечения нетто уголка, нормального к его продольной оси [ Ixn , Iyn — моменты инерции относительно осей xn , yn ; Ixn , yn — центробежный момент инерции; оси xn и yn проходят через центр тяжести сечения нетто параллельно полкам уголка (черт. 3 )];

xi , yi — координаты точки, в которой определяются напряжения в осях xn и yn ;

Ry — расчетное сопротивление.

За положительное направление осей xn и yn принято направление от обушка к перьям.

При определении моментов Mxn и Myn в рассматриваемом сечении следует учитывать распределение узлового момента между смежными панелями, которое принимается по закону распределения момента над опорой в двухпролетной неразрезной балке (черт. 4):

где k — доля узлового момента, воспринимаемая панелью, к которой относится рассматриваемое сечение;

Черт. 3 . К расчету уголка, ослабленного отверстиями. Положение координатных осей

Черт. 4 . Схемы распределения узловых моментов пояса между смежными панелями

а — обе панели промежуточные; б — одна из панелей нижняя

Все величины ( N , Mxn , Myn , xi , yi ) подставляются в формулу ( 1) со своими знаками.

Продольная сила N считается положительной, если она вызывает растяжение. Момент Mxn или Myn положителен, если он сжимает обушок.

Знак изгибающего момента будет автоматически учтен, если в формулу ( 2) величины Nmdj , exj , eyj подставить со своими знаками, при этом сила Nmdj считается положительной, если она направлена от панели, к которой относится рассматриваемое сечение.

Значения N и Nmdj должны приниматься при одном и том же сочетании нагрузок, действующих на опору.

Центробежный момент инерции Ixn , yn может быть определен по приближенной формуле

где a , b — координаты центра тяжести сечения нетто относительно осей x 2 и y 2 (см. черт. 3);

An — площадь нетто сечения, нормального к оси пояса.

При расчете прочности поясов стоек и траверс, а также других элементов, ослабленных отверстиями, в местах прикрепления к ним раскосов коэффициент условий работы γc принимается равным 1,0.

4.20 . В конструкциях из одиночных уголков с не совмещенными в смежных гранях узлами крепления раскосов при одинаковой погонной жесткости примыкающих к узлу панелей Ixm / Im = Ix , m -1 / Im -1 ( Ix — момент инерции уголка; lm — см. черт. 9* [ 1 ]), т.е. когда узловой момент от силы Nmd распределяется поровну между примыкающими к узлу панелями, расчет растянутого пояса на прочность допускается производить по формуле

где Nm — максимальное из усилий в поясе в примыкающих к узлу панелях;

( 5)

где — относительный эксцентриситет приложения силы (относительно обушка поясного уголка);

Nmd — составляющая усилий в раскосах, примыкающих к узлу, направленная вдоль оси пояса (принимается здесь со знаком «плюс»);

c — расстояние по полке поясного уголка от обушка до оси отверстия, на которое центрируются раскосы;

b — ширина полки поясного уголка.

Формулой ( 5) допускается пользоваться, если выполняются условия:

0,6 ≥ ≥ 0,4; d / b ≤ 0,27; Nmd / Nm ≤ 0,5, ( 6)

где d — диаметр отверстия.

4.21 . Элементы, подверженные сжатию и изгибу в одной из главных плоскостей, должны проверяться на общую устойчивость как в плоскости, так и из плоскости изгиба.

В сквозных стержнях, ветви которых соединены решетками или планками, должна также проверяться устойчивость отдельных ветвей.

4.22 . Расчет на общую устойчивость в плоскости изгиба должен выполняться по пп. 5.27*, 5.29 и 5.32 [ 1 ]. Для равносторонних трехгранных стержней сквозного сечения эксцентриситет рассчитывается согласно указаниям п. 15.6 [ 1 ]. При расчете стержней сквозного сечения по п. 5.27* значение эксцентриситета в случае болтовых соединений следует умножать на коэффициент 1,2 (см. п. 15.7 [ 1 ]).

При определении относительного эксцентриситета по формуле (53) [ 1 ] момент инерции сечения I принимается равным расчетному моменту инерции Id , учитывающему податливость решетки, который определяется по формуле

( 7 )

где A — площадь сечения стержня (суммарная площадь сечения поясов);

l — длина стержня;

μ — коэффициент расчетной длины;

λef — приведенная гибкость стержня, определяемая по формулам табл. 7 [ 1 ] с учетом указаний п. 15.5 [ 1 ].

Расчет на общую устойчивость из плоскости изгиба выполняется согласно пп. 5.30 — 5.32 [ 1 ].

При расчете приведенной гибкости составных стержней ступенчато-переменного сечения по формулам табл. 7 [ 1 ] следует руководствоваться также указаниями п. 4.14.

4.23 . Проверка отдельных ветвей внецентренно сжатых сквозных стержней с решетками и планками выполняется в соответствии с указаниями п. 5.33 [ 1 ] с учетом дополнительного усилия в ветвях от изгибающего момента.

Для шарнирно опертых стоек опор на оттяжках постоянного сечения изгибающий момент и поперечная сила должны определяться по деформированной схеме по п. 15.8 [ 1 ]. При этом расчетный момент инерции Id поперечного сечения определяется по формуле ( 7).

Для стоек переменного сечения расчет следует выполнять по деформированной схеме по п. 4.24.

4.24 . При расчете по деформированной схеме стоек, показанных на черт. 5 и 6 , стойка рассматривается как стержень кусочно-постоянного сечения, состоящий из n участков. Все внешние нагрузки P ( i ) , N ( i ) и M ( i ) приведены к границам участков (узлам).

Черт. 5 . Шарнирно опертая стойка кусочно-постоянного сечения. Схема нагрузок и внутренних усилий

Черт. 6 . Упруго защемленная в основании стойка кусочно-постоянного сечения. Схема нагрузок и внутренних усилий

Шарнирно опертый стержень (см. черт. 5) представляет расчетную схему стойки опоры на оттяжках, упруго защемленный в основании стержень (см. черт. 6) — расчетную схему стойки свободно стоящей опоры.

Расчет удобно выполнять методом «прогонки» в три этапа. На первых двух этапах последовательно для узлов i = 1, 2, …, n определяются изгибающие моменты M i и M + i в сечениях ниже и выше узла i и углы поворота φi сечений i по формулам:

( 10 )

В формулах ( 8) — ( 10):

( 11 )

( 12 )

( 13 )

( 14)

где li — длина i -го участка, расположенного между узлами i — 1 и i ;

Q r i , N r i — поперечная и нормальная силы на i -м участке, определенные по недеформированной схеме;

I i — момент инерции i -го участка;

Δfti — приращение стрелки начального искривления стойки на i -м участке;

Δφti — приращение угла поворота начального искривления на i -м участке;

(см. черт. 5 ); ( 15)

(см. черт. 6 ); ( 16)

(см. черт. 5 ) ; ( 17)

(см. черт. 6 ), ( 18)

где ξi = l 1 + … + li — расстояние от узла 0 до узла i , при этом ξ = 0.

Для стержней сквозного сечения момент инерции i -го участка Ii — принимается равным расчетному моменту инерции Idi , который определяется по формуле

( 19 )

где Ai — площадь сечения i -го участка стержня;

Смотрите так же:  Алименты если на муже кредит

β — коэффициент, равный 1,0 при сварных и 1,2 при болтовых соединениях.

Остальные обозначения — см. п. 4.22.

Усилия Q r i и N r i в формулах ( 12) — ( 14) должны приниматься с учетом знаков. Положительные направления внутренних усилий для i -го участка показаны на черт. 7.

Черт. 7 . Положительные направления внутренних усилий

Формулы ( 8) — ( 10) определяют изгибающие моменты и углы поворота сечений в узле i через соответствующие величины в узле i — 1. Для того чтобы начать расчет, необходимо на первых двух этапах задаться значениями M + 0(1) , φ 0(1) , M + 0(2) , φ 0(2) (нижний индекс в скобках обозначает номер этапа расчета).

Эти величины принимаются следующими:

схема на черт. 5: M + 0(1) = M + 0(2) = 0; φ 0(1) , φ 0(2) — произвольные значения, причем φ 0(1) ≠ φ 0(2) (например, φ 0(1) = 0, φ 0(2) = 0,01 рад);

схема на черт. 6: M + 0(1) , M + 0(2) — произвольные значения, причем M + 0(1) ≠ M + 0(2) (например, M + 0(1) = 0, M + 0(2) = 200 кН × м);

φ 0(1) = M + 0(1) ; φ + 0(2) = M + 0(2) ,

где — коэффициент податливости заделки в основании, равный углу поворота, рад, от единичного момента.

Результатом расчета на первых двух этапах являются значения моментов M + n (1) и M + n (2) для узла n соответствующие заданным параметрам в нулевом узле.

Фактические значения параметров в нулевом узле определяются по следующим формулам:

схема на черт. 5:

M + = 0; ( 20)

схема на черт. 6:

( 21)

Используя значения M + и φ , на третьем этапе расчета по формулам ( 8) — ( 10) определяются фактические изгибающие моменты и углы поворота по деформированной схеме.

Приращения прогибов Δfi и прогибы fi узлов определяются по формулам:

( 22)

Расчеты удобно выполнять в табличной форме (см. примеры расчета 4 и 5).

4.25 . Изложенная в п. 4.24 методика расчета основана на кусочно-линейной аппроксимации эпюры моментов в деформированном состоянии. Если число участков не менее пяти, такая аппроксимация практически приводит к пренебрежимо малой погрешности.

4.26 . Расчет на устойчивость сплошностенчатых стержней, подверженных сжатию и изгибу в двух главных плоскостях, следует выполнять по п. 5.34 [ 1 ].

Сквозные стержни, состоящие из двух сплошностенчатых ветвей и подверженные сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, необходимо проверять на устойчивость по п. 5.35 [ 1 ].

4.27 . При расчете стоек опор на оттяжках, состоящих из четырех ветвей, в режиме «косого ветра» ветровая нагрузка раскладывается по главным плоскостям. Изгиб в двух главных плоскостях рассматривается независимо, дополнительные усилия в ветвях от изгибающих моментов суммируются.

Изгибающие моменты в каждой из главных плоскостей должны определяться по деформированной схеме (см. п. 4.24). Начальное искривление стойки учитывается при расчете моментов только в одной из главных плоскостей, в которой изгибающий момент по недеформированной схеме максимален.

4.28 . Расчет соединительных планок или решеток сквозных внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) стержней следует выполнять по пп. 5.9 и 5.10 [ 1 ] на большую из двух поперечных сил Q и Qfic ( Q — фактическая, Qfic — условная поперечная сила, вычисляемая по п. 5.8 [ 1 ]).

Для шарнирно опертых стоек опор на оттяжках постоянного сечения фактическая поперечная сила Q , определяется в соответствии с указаниями п. 15.9 [ 1 ].

Для стоек переменного сечения фактическая поперечная сила Q на i -м участке стойки, расположенном между узлами i -1 и i (см. черт. 5 и 6), принимается равной максимальной (по абсолютной величине) из двух сил Qi и Qi -1 :

где Q r i , N r i — поперечная и нормальная силы на i -м участке, определенные по недеформированной схеме;

φi — угол поворота сечения в узле i , определенный в соответствии с указаниями п. 4.24.

Пример 1 (к п. 4.19 ). Проверка прочности растянутого пояса при одно-болтовом креплении раскосов (черт. 8 )

На черт. 8,а представлен отсек опоры ВЛ. Пояса выполнены из равнополочного уголка 110 ´ 7.

В узле 3 проверяется на прочность растянутый пояс в сечениях 11 и 22 (черт. 8,б).

Черт. 8 . К примеру расчета 1

а — схема отсека опоры; б — узел 3 ; 1 — точка приложения силы Nmd 1 ; 2 — точка приложения силы Nmd 2 ; 3 — центр тяжести сечения нетто

Составляющие усилий, передаваемых раскосами на полки поясного уголка вдоль его оси в соответствии с правилом знаков, изложенным в п. 4.19, равны:

Растягивающие усилия в сечениях 11 и 22:

N 1-1 = 250 + 10 = 260 кН; N 2-2 = 230 + 30 = 260 кН.

Характеристики сечения поясного уголка 110 ´ 7 брутто (по ГОСТ 8509-72): A = 15,2 см 2 ; z = 2,96 см; Ix = 176 см 4 . Площади, занимаемые отверстиями в сечении поясного уголка: А1 = 2,16 ´ 0,7 см 2 = 1,51 см 2 ; A = 1,76 ´ 0,7 см 2 = 1,23 см 2 . Площадь сечения нетто поясного уголка An = 15,2 — 1,51 — 1,23 = 12,46 см 2 . Материал поясов — сталь ВСт3сп5 по ГОСТ 380-71, Ry = 235 МПа. Расчетная температура района применения t > -40°С.

Координаты центра тяжести сечения нетто относительно осей x 1 и y 1 (см. черт. 8 , б ):

где Sy 1 , Sx 1 — статические моменты площади нетто относительно осей y 1 и x 1 , которые соответственно равны:

Определим значение моментов инерции ослабленного сечения Ixn , Iyn , Ixn , yn относительно центральных осей xn и yn . Пренебрегая моментами инерции отверстий относительно их собственных центральных осей, получим:

где Ix , Iy — моменты инерции сечения брутто уголка относительно его центральных осей xx и yy (для равно полочного уголка Ix = Iy ).

Координаты центра тяжести сечения нетто уголка относительно осей x 2 и y 2 :

Доля изгибающего момента, воспринимаемого в узле 3 панелью 34, полученная из расчета пояса как двухпролетной неразрезной балки при постоянном моменте инерции (см. черт. 4), составляет

= 0,444.

M yn = 0,444[30 × 3,15 + (-10)(-2,5)] = 53,06 кН × см.

Координаты точек 13 сечения поясного уголка в осях xn и yn :

Напряжения в точках 13 сечения 11 определим по формуле ( 1):

Доля момента, воспринимаемая в узле 3 панелью 32:

Значения Nmdi для панели 32 в соответствии с правилом знаков, принятым в п. 4.19:

Изгибающие моменты в сечении 22 панели 32:

M xn = 0,556[-30(-2,63) + 10 × 3,02] = 60,62 кН × см;

Напряжение в точке 2 сечения 22, определяемое по формуле ( 1):

Пример 2 (к п. 4.19 ). Проверка растянутого пояса на прочность в сечении 11 панели 34 примера 1 в случае крепления одного из раскосов двумя болтами в соответствии с черт. 9 ,а

Характеристики сечения нетто:

по сечению 11 (черт. 9 , б ): An = 15,2 — 1,56 × 0,7 — 1,76 × 0,7 = 12,88 см 2 ;

по сечению 12 (по «зигзагу»): An = 15,2 + (5,7 — 3,5)0,7 — 1,76 × 0,7 — 1,56 × 0,7 × 2 = 13,18 см 2 ;

по сечению 22: An = 15,2 — 1,56 × 0,7 = 14,11 см 2 .

Площади, занимаемые отверстиями в сечении: A 1 = 1,09 см 2 ; A 2 = 1,23 см 2 .

Черт. 9 . К примеру расчета 2

а — схема крепления раскосов: 1 — точка приложения силы Nmd 1 ; 2 — точка приложения силы Nmd 2 ; 3 — центр тяжести сечения; б — схема расчетных сечений пояса

Координаты центра тяжести сечения нетто относительно осей x 1 и y 1 :

Моменты инерции сечения нетто:

I xn = 176 + 15,2(2,89 — 2,96) 2 — 1,09(2,89 — 0,35) 2 — 1,23(6 — 2,89) 2 = 157,13 см 4 ;

I yn = 176 + 15,2(3,04 — 2,96) 2 — 1,09(5 — 3,04) 2 — 1,23(3,04 — 0,35) 2 = 163 см 4 .

Координаты центра тяжести сечения нетто поясного уголка относительно осей x 2 и y 2 : a = 2,89 — 0,35 = 2,54 см; b = 3,04 — 0,35 = 2,69 см.

Центробежный момент инерции: Ixn , yn = -2,54 × 2,69 × 12,88 = -88 см 4 .

M yn = 0,444[30 × 1,96 + (-10)(-2,69)] = 38,05 кН × см.

Напряжение в точке 1 по формуле ( 1):

В сечении 22 имеется одно болтовое отверстие. Координаты центра тяжести сечения нетто относительно осей x 1 и y 1 :

I xn = 176 + 15,2(3,16 — 2,96) 2 — 1,09(3,16 — 0,35) 2 = 168 см 4 ;

I yn = 176 + 15,2(2,96 — 2,53) 2 — 1,09(8,5 — 2,53) 2 = 140 см 4 .

Координаты центра тяжести сечения нетто относительно осей x 2 и y 2 : a = 3,16 — 0,35 = 2,81 см; b = 2,53 — 0,35 = 2,18 см.

Значения изгибающих моментов в сечении 22 те же, что и в сечении 11: Mxn = -47,64 кН × см; Myn = 38,05 кН × см.

Напряжение в точке 1 по формуле ( 1):

Так как площадь сечения An по «зигзагу» больше, чем по сечению 11, проверка по сечению 11 не требуется. Аналогично проверяются сжатые пояса и другие элементы.

Пример 3 (к п. 4.20 ). Расчет на прочность пояса по формуле ( 4 )

Проверим на прочность растянутый поясной уголок 110 ´ 7 в узле 1 по сечению 11 (черт. 10). Уголок из стали марки ВСт3сп5 по ГОСТ 380-71.

Черт. 10 . К примеру расчета 3

а — схема отсека опоры; б — схема усилий в узле 1

Сечение пояса постоянно по длине.

Усилия в панели ниже узла 1: Nm = 250 кН; Nmd = 50 кН.

Характеристики сечения поясного уголка: A = 15,2 см 2 ; d = 2,16 см; An = 15,2 — 2,16 × 0,7 = 13,69 см 2 .

Расстояние по полке от обушка до центра отверстия c = 5,5 см;

= 5,5/11 = 0,5.

Проверим выполнение условия ( 6): 0,6 ≥ 0,5 > 0,4; d / b = 2,16/11 = 0,196 2 = 182,6 МПа 2 ;

Возможно Вас заинтересует:

  • Требования к составу исполнительной документации при строительстве I . Общие положения 1. Настоящий Порядок разработан в соответствии с Градостроительным кодексом Российской Федерации, постановлением Правительства Российской Федерации от 1 февраля 2006 г. № 54 «Об осуществлении государственного строительного […]
  • Пояснительная записка к уроку математики на конкурс Пояснительная записка к уроку математики на конкурс О Х II ВСЕРОССИЙСКОМ КОНКУРСЕ ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО МАСТЕРСТВА ПЕДАГОГОВ «МОЙ ЛУЧШИЙ УРОК» (на 2017/2018 учебный год) Некоммерческая организация Благотворительный фонд наследия Менделеева, Академия […]
  • Адменестративное правонарушение Лекция 8. Административная ответственность 8.2. Административное правонарушение и его признаки Административные правонарушения — достаточно разнообразный и распространенный вид юридических проступков, общим объектом которых выступают отношения в […]
  • Требования к сметане Сметана. Технические условия. ГОСТ р 52092-2003 УТВЕРЖДЕН Постановлением Госстандарта России от 30 июня 2003 г. N 221-ст ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ СМЕТАНА ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ SOURED CREAM. SPECIFICATIONS ГОСТ Р 52092-2003 Дата […]
  • Льготы военнослужащим школа Могут ли военные выбрать школу для ребенка? Какие льготы есть у военных? Могу ли я (военный) выбрать школу по выбору? Не приняли в первый класс. Ответы юристов (3) Выбирайте любую школу. У вас право на приоритетное зачисление Статья 19. Право на […]
  • Доверенность уфрс Доверенность уфрс фз-122: ст.18 1. Документы, устанавливающие наличие, возникновение, прекращение, переход, ограничение (обременение) прав на недвижимое имущество и представляемые на государственную регистрацию прав, должны соответствовать […]

Author: admin